１ 引言

鋼鐵企業(yè)的原料場車間、出鐵場車間、鑄鐵機(jī)車間、煉鋼車間以及軋鋼車間等一般都有多臺起重機(jī)分時或同時工作，如圖１所示，它們在同一對軌道上滑行，共用同一組供電干線和滑觸線。這些起重機(jī)單 臺 功 率 大，一 般 在３００ｋＷ 以 上。根據(jù)鋼鐵企業(yè)電力設(shè)計規(guī)范，功率在２００ｋＷ 以 上的電機(jī)原則上采用３ｋＶ 或６ｋＶ 的中高壓電機(jī)。但是近年來，很多鋼鐵廠對這種大功率的起重機(jī)要求選用３８０Ｖ 的低壓交流異步電機(jī)，一個直接的后果就是運行電流和沖擊電流都很大，從而給電氣設(shè)計帶來一定的麻煩。

起重機(jī)本身就是一種較特殊的用電設(shè)備，一臺起重機(jī)設(shè)備 通 常 包 括２個 主 鉤 提 升 電 機(jī)，１個副鉤提升電機(jī)，若干個大車行走電機(jī)，若干個主小車行走電機(jī)，若干個副小車行走電機(jī)。各類電機(jī)工作制度不一致，容量相差懸殊，尤其是２個主鉤提升電機(jī)功率約占起重機(jī)總功率 ８５％以 上。所以，起重機(jī)與常規(guī)用電設(shè)備的配電設(shè)計方法也存在著較大的差異?，F(xiàn)有的設(shè)計方法一般將每臺起重機(jī)的所有電機(jī)功率相加當(dāng)成單臺電機(jī)來處理，結(jié)果會使得供電干線和滑觸線的選型規(guī)格偏大許多，造成不必要的浪費。

本文給出了起重機(jī)組電氣設(shè)計的計算流程，包括 負(fù) 荷 計 算，尖 峰 電 流 計 算，滑 觸 線 選 型 計算；*后按 照 起 重 機(jī) 組 允 許 的 電 壓 降 來 對 滑 觸線選型結(jié) 果 進(jìn) 行 校 驗，以 保 證 設(shè) 備 正 常 啟 動 和運行。

２ 負(fù)荷計算

常用的負(fù)荷計算方法有需要系數(shù)法、二 項 式法和利用系數(shù)法等。用電設(shè)備銘牌標(biāo)明的額定功率（容量），系廠家規(guī)定工作條件下的額定輸出功率（容量）。各種設(shè)備規(guī)定的工作條件不完全相同，故負(fù)荷計算時應(yīng)將其換算為統(tǒng)一規(guī)定工作條件下的功率（容量），即設(shè)備功率（容量）。連續(xù)工作制電機(jī)的設(shè)備功率等于額定功率，而對于斷續(xù)周期工作制的設(shè)備功率應(yīng)當(dāng)采用需要系數(shù)法和二項式法，計算時應(yīng)統(tǒng)一換算到負(fù)載持續(xù)率為２５％時的額定功率，當(dāng)采用利用系數(shù)法時應(yīng)統(tǒng)一換算到負(fù)載持續(xù)率為１００％時的有功功率。

由于起重機(jī)各電機(jī)容量相差較大，起 重 機(jī) 的負(fù)荷計算應(yīng)采用二項式法。如果在同一條干線上有多臺起重機(jī)，那么則將每臺起重機(jī)的所有電機(jī)分為一組，然后進(jìn)行計算。二項式法將負(fù)荷分為基本部分和附加部分，后者系考慮一定數(shù)量大容量設(shè)備的影響。

計算方法如下：

Ｐｓ＝ＰｅＦＣｅ槡ＦＣ２５＝２Ｐｅ 槡ＦＣｅ （１）

Ｐｊｓ＝（ｃＰｎ）ｍａｘ＋ΣｂＰｓ （２）

Ｑｊｓ＝（ｃＰｎ）ｍａｘｔｇφｎ＋Σ（ｂＰｓｔｇφ） （３）

Ｓｊｓ＝ Ｐ２ｊｓ＋Ｑ２槡 ｊｓ （４）

Ｉｊｓ＝ Ｓｊｓ槡３Ｕｅ（５）

式中：Ｐｓ 為 設(shè) 備 功 率，ｋＷ；Ｐｅ 為 額 定 功 率，ｋＷ；ＦＣｅ 為 額 定 負(fù) 載 持 續(xù) 率；ＦＣ２５ 為 負(fù) 載 持 續(xù) 率 的２５％；Ｐｎ 為用電設(shè)備組功率*大的ｎ臺設(shè)備的設(shè)備功率之和，ｋＷ；ｃ，ｂ為二項式系數(shù)；Ｐｉｓ為有功功率；Ｑｉｓ為 無 功 功 率；Ｓｉｓ為 視 在 功 率；Ｉｊｓ為 計 算電流。

如果在同一條干線上有多臺起重機(jī)，則 將 每臺起重機(jī)的所有電機(jī)分為一組，然后進(jìn)行計算。

３ 尖峰電流計算

電動機(jī)或其他用電設(shè)備啟動或加沖擊性負(fù)載時所出現(xiàn)的一定時間的*大負(fù)荷電流稱為尖峰電流。低壓配電網(wǎng)絡(luò)的尖峰電流是計算低壓網(wǎng)絡(luò)電壓波動或電壓損失，選擇和整定自動開關(guān)保護(hù)元件，確定熔斷器規(guī)格的依據(jù)。對于起重機(jī)組來說，尖峰電流是干線和滑觸線設(shè)計選型的依據(jù)，是判斷起重機(jī)能否正常啟動的重要依據(jù)。尖峰電流為

Ｉｊｆ＝Ｉｊｓ＋（Ｋ－ＩｊｓΣＩｅ）Ｉｅｍａｘ （６）

式中：ΣＩｅ 為各 臺 電 動 機(jī) 額 定 電 流 之 和，Ａ；Ｉｅｍａｘ，Ｋ 分別為具有*大啟動電流電動機(jī)的額定電流，該電機(jī)的啟動電流倍數(shù)。

同一條滑觸線上的起重機(jī)可能會同 時 工 作，但一般情況下不會在同一時刻啟動，但是同一臺起重機(jī)的２個主鉤會在同一時刻啟動。因此，計算起重機(jī)組的尖峰電流時只需考慮*大容量的一臺起重機(jī)的２個主鉤電機(jī)。

４ 滑觸線選型與驗算

電線和電纜的允許載流量應(yīng)不小于線路的負(fù)荷計算電流，即：

Ｉｘｎ≥Ｉｊｓ

式中：Ｉｘｎ為 電 線、電 纜 按 發(fā) 熱 條 件 所 允 許 的 長 期工作電流，Ａ；Ｉｊｓ為線路計算電流，Ａ。

根據(jù)發(fā)熱條件選擇的電線和電纜，還 須 按 照用電設(shè)備允許的電壓降來進(jìn)行校驗，以保證設(shè)備正常啟動和運行。

圖２是起重機(jī)組的供電單線系統(tǒng)圖，電源通過供電干線從中控樓負(fù)荷中心柜引至起重機(jī)組開對于起重機(jī)組來說，啟動產(chǎn)生尖峰電 流 時 干線電纜的電壓降為

ΔＵｇ％＝ 槡３１０Ｕｅ（Ｒ０ｃｏｓφ＋Ｘ０ｓｉｎφ）Ｉｊｆｌｇ／ｎ＝ΔＵａ％Ｉｊｆｌｇ／ｎ （７）

式中：Ｕｅ 為額定線電壓，ｋＶ；Ｒ０ 為單位長度電纜關(guān)箱，再由開關(guān)箱引至剛體滑觸線。

的交流電阻，Ω／ｋｍ；Ｘ０ 為單位長度電纜的交流電抗，Ω／ｋｍ；φ 為 功 率 因 數(shù) 角；ΔＵａ 為 線 路 電 壓 損失，％／（Ａ·ｋｍ）；ｌｇ 為 干 線 電 纜 長 度，ｋｍ；ｎ 為 電纜根數(shù)。

滑觸線壓降為

ΔＵｈ％＝ 槡３１０ＵｅＩｊｆｌｈＺｈ （８）

式中：Ｚｈ 為單位長度滑觸線阻抗，Ω／ｋｍ；ｌｈ 為 滑觸線計算長度，ｋｍ。

若滑觸線全長為Ｌ，那么端部單點供電時ｌｈ＝Ｌ；中部單點 供 電 時ｌｈ ＝Ｌ／２；兩 端 部 同 時 供 電 時ｌｈ ＝Ｌ／４；在 滑 觸 線 兩 端 端 部 距 Ｌ／６ 處 兩 點 供 電 時ｌｈ＝Ｌ／６?？倝航禐棣ぃ眨ィ溅ぃ眨纾ィぃ眨瑁?（９）

根據(jù)起重機(jī)組啟動要求，驗算干線和滑觸線選型時，應(yīng)保證總電壓降不超過１２％。

５ 設(shè)計實例

上述設(shè)計方法同樣適用于單臺起重機(jī)的電氣設(shè)計，下面 以 河 北 某 鋼 鐵 企 業(yè) 鑄 鐵 機(jī) 車 間 ２８０ｔ起重機(jī)為例進(jìn)行配電計算和設(shè)計，起重機(jī)參數(shù)如

表１所示。

額定線電壓：

Ｕｅ＝３８０Ｖ

功率*大的３臺電機(jī)的設(shè)備功率之和：

Ｐｎ ＝２× ０槡 ．６×（２×５６０＋３２）ｋＷ＝１７８５ｋＷ

有功功率：

Ｐｊｓ＝ｃＰｎ＋ΣｂＰｓ＝０．２５×１７８５ｋＷ＋０．２×［２× ０槡 ．６×（２×５６０＋４×３２＋２６＋２×１９）＋２× ０槡 ．４×７．５］ｋＷ＝８９５ｋＷ

無功功率：

Ｑｊｓ＝Ｐｊｓｔｇφ＝８９５×１．７３ｋｖａｒ＝１５４９ｋｖａｒ

視在功率：

Ｓｊｓ＝ Ｐ２

ｊｓ＋Ｑ２

槡 ｊｓ＝１７８９ｋＶ·Ａ

計算電流：

Ｉｊｓ＝ Ｓｊｓ槡３Ｕｅ＝２７１８Ａ

尖峰電流：

Ｉｊｆ＝Ｉｊｓ＋（Ｋ－ＩｊｓΣＩｅ）Ｉｅｍａｘ＝２７１８Ａ＋（２．５－２７１８２８６４）×２× ５６０槡３×０．３８Ａ＝６４８８Ａ

根據(jù)計算結(jié)果，我們選擇１２根ＺＲ－ＹＪＶ 截面為３×１８５＋１×９５的電纜做為配電干線，長度為１００ｍ；并 選 用２段 銅 導(dǎo) 體 鋼 基 復(fù) 合 剛 體 滑 觸 線ＪＧＨＸ－７００，長度為３６ｍ，并在剛體滑觸線的基礎(chǔ)上添加兩根輔助電纜，組成低阻抗滑觸線，而且采用兩端部同時供電的方法。

干線壓降為

ΔＵｇ％＝ΔＵａ％Ｉｊｆｌｇ／ｎ

＝０．０５５％×６４８８×０．１／１２

＝２．９７４％

滑觸線壓降為

ΔＵｈ％＝ 槡３

１０Ｕｅ

ＩｊｆｌｈＺｈ＝１．６９３％

總壓降為

ΔＵ％＝ΔＵｇ％＋ΔＵｈ％

＝４．６６７％＜１２％

滿足設(shè)計要求。

６ 結(jié)論

本文結(jié)合實例詳細(xì)介紹了重型低壓起重機(jī)組的電氣設(shè)計方法，與常規(guī)設(shè)計方法相比，本文的方法既可靠實用，又不會因為供電干線和滑觸線規(guī)格選型過大而造成不必要的材料浪費，但本文方法的計算工作比較繁瑣。